1、對于單元剛度矩陣目前的有限元都是采用數(shù)值積分方法進行計算,目前ANSYSWb支持完全積分，縮減積分，增強應變和簡化增強應變4種方法,完全積分低階單元和高階單元都支持完全積分計算，縮減積分采用單點積分,2、在有限元法中，求總體剛度矩陣的方法有兩種,一種是直接利用剛度系數(shù)集成的方法獲得總體剛度矩陣；第二種是由單元剛度矩陣按節(jié)點的順序編號疊加而成，而建立單元剛度矩陣的方法有直接剛度法、虛功原理法、能量變分法等等,3、試采用振型分解反應譜法，求結構在多遇地震下的最大底部剪力和最大頂點位移,解：該結構是3自由度體系，質量矩陣和剛度矩陣分別為：[M]=

兩拉桿系統(tǒng)的剛度矩陣怎么求

1、對于單元剛度矩陣目前的有限元都是采用數(shù)值積分方法進行計算。目前ANSYSWb支持完全積分，縮減積分，增強應變和簡化增強應變4種方法。完全積分低階單元和高階單元都支持完全積分計算，縮減積分采用單點積分。

2、在有限元法中，求總體剛度矩陣的方法有兩種。一種是直接利用剛度系數(shù)集成的方法獲得總體剛度矩陣；第二種是由單元剛度矩陣按節(jié)點的順序編號疊加而成，而建立單元剛度矩陣的方法有直接剛度法、虛功原理法、能量變分法等等。

3、試采用振型分解反應譜法，求結構在多遇地震下的最大底部剪力和最大頂點位移。解：該結構是3自由度體系，質量矩陣和剛度矩陣分別為：[M]=2 0 0 0 5 0 0 0 1×103 kg，[K]=3-2 0-2 8-0.6 0-0.6 0.6×106 N/m。

4、彈塑性剛度矩陣的推導過程較為復雜，需要使用材料力學、彈性力學和塑性力學等相關知識。在推導過程中，我們需要考慮材料的彈性變形和塑性變形兩部分，并且需要將這兩部分進行組合。

5、--- (2) 其中M是質量陣、C是阻尼陣、K是剛度陣。而(2)中的y、y、y，x 分別是n階的加速度、速度、位移函數(shù)的列向量，x是多度系統(tǒng)的輸入向量。M、C、K 矩陣數(shù)值與系統(tǒng)各個質量、阻尼器、彈簧參數(shù)有關。

6、這屬于彈簧并聯(lián)系統(tǒng)，并聯(lián)系統(tǒng)剛度是K1+K2。如果是彈簧串聯(lián)那么系統(tǒng)剛度是（k1*k2）/(k1+k2)。如果不好記，只需要記住彈簧并聯(lián)計算和電阻串聯(lián)一樣，彈簧串聯(lián)計算和電阻并聯(lián)計算一樣就好了。

單元剛度矩陣最少幾乘幾

1、每節(jié)點3個位移量，每個單元2個節(jié)點。所以單元矩陣是6行6列（3*2=6）。對于行：前三行元素對應單元編碼1；后三行元素對應單元編碼2。對于列：前三列元素對應單元編碼1；后三列元素對應單元編碼2。

2、一維問題中，一個單元（即區(qū)間）由兩個端點構成，故方程組有兩個未知數(shù)，單剛矩陣即為2x2矩陣。二維問題中，為三角形單元，對應3個頂點，方程組有三個未知數(shù)，單剛矩陣為3x3矩陣。

3、第四節(jié)剛度矩陣單元剛度矩陣為了推導單元的節(jié)點力和節(jié)點位移之間的關系，可應用虛位移原理對圖4-2中的單元e進行分析。

彈塑性剛度矩陣

1、彈塑性剛度矩陣是用于描述材料在彈塑性階段的力學行為的重要工具。在彈塑性理論中，材料的應力應變關系不再是線性的，而是呈現(xiàn)出復雜的非線性關系。因此，我們需要使用彈塑性剛度矩陣來更準確地描述這種關系。

2、但彈塑性地震反應中，力與位移并不滿足于線性規(guī)律，若使用雙線性恢復力模型，只有位移同處一個直線段時，剛度矩陣才能夠是常量，但是如果兩個位移并不在同一直線，剛度矩陣就會出現(xiàn)產生影響。

3、動力彈塑性分析。分別為體系的剛度矩陣、阻尼矩陣和質量矩陣。

用先處理法形成圖示連續(xù)梁的結構剛度矩陣和結點荷載列向量、忽略軸向變...

連續(xù)梁 屬靜不定結構，可用力法求解其中的內力。

給軸向剛度EA個大數(shù)，比如1e8，然后計算各單元單剛，坐標轉換完了，集成總剛，取出感興趣的自由度所對應的子剛度矩陣，進行計算，此例中就是上面手算部分的2個DOFs。

學生講堂主講人：楊德超主講內容：例題11-2先處理法形成整體剛度方程時，考慮結構約束的常用方法有兩種——后處理法和先處理法，所謂“后”和“先”是指在形成結構剛度方程之后，還是之前引入支承條件。

目前國內外大多數(shù)國家的規(guī)范采用了計算長度法。