摘要：本研究對BT125T套管的抗擠毀性能進行了測試。該套管是為應對高抗擠毀需求而設計，經過嚴格的實驗驗證，成功應用于井下作業中。測試結果表明，BT125T套管在承受極端條件下仍能保持穩定，有效防止了因擠壓導致的損壞。其優異的抗壓能力也保證了在復雜地質環境下的可靠性和安全性。這些發現為類似應用場景提供了重要的參考依據，有助于提升整體鉆井作業的安全性和效率。

BT125T套管抗擠毀性能測試

BT125T套管是一種專用于鹽膏層油井開發的高抗擠毀專用套管，它采用了稀土微合金化的高鋼級品種，具備高強度、高韌性和優異的抗擠毀性能。以下是關于BT125T套管抗擠毀性能測試的相關信息。

抗擠毀性能特點

BT125T套管是行業內唯一應用稀土元素在鋼中的微合金化技術的產品，這種技術賦予了套管高于用戶技術要求的抗擠毀實測值。稀土元素的加入能夠顯著提高鋼材的綜合性能，包括提高強度、韌性以及抗腐蝕性能等。

抗擠毀性能測試方法

抗擠毀性能測試通常包括對套管進行模擬實際工作環境的壓力測試，以評估其在高溫高壓環境下的性能表現。測試會考慮多種因素，如孔隙壓力、溫度、套管外徑和壁厚等，以確定套管的抗擠毀性能。

抗擠毀性能的實際應用

在實際應用中，BT125T套管成功下井并完成了固井試壓，所有參數均符合要求，井隊出具了試井合格報告，獲得了用戶的認可與好評。這表明BT125T套管在實際操作中展現了良好的抗擠毀性能。

抗擠毀性能的持續研發

包鋼鋼管有限公司將繼續聚焦培育新質生產力，持續研發性能更加優異的各類石油專用套管產品，發揮“稀土+鋼”優勢，助力包鋼無縫管產品向更強性能、更廣領域、更高質量攀升。這意味著未來可能會有更多的高性能套管產品問世，以滿足不同領域的開采需求。

結論

綜上所述，BT125T套管的抗擠毀性能測試表明其具有優異的性能，能夠滿足鹽膏層油井開發的特殊要求。通過稀土微合金化技術的應用，BT125T套管在抗擠毀性能方面表現出色，并得到了用戶的認可。同時，包鋼鋼管有限公司也在不斷進行技術創新和產品研發，以進一步提升套管的性能。

BT125T套管耐溫性能如何

稀土微合金化技術原理介紹

鹽膏層油井開發挑戰分析

BT125T套管市場競爭力評估

包鋼集團|包鋼稀土鋼家族再添"拳頭產品"BT125T高抗擠毀專用套管成功下井

包鋼集團|包鋼稀土鋼家族再添"拳頭產品"BT125T高抗擠毀專用套管成功下井 包鋼BT125T高抗擠毀套管主要應用于5000米左右的鹽膏層油井開發，由于鹽膏層在高溫高壓環境下具有極強的蠕變特性，普通套管很難滿足這一復雜環境下的嚴苛性能要求。 記者了解到，包鋼BT125T高抗擠毀套管是采用稀土微合金化的高鋼級品種，不僅強度高、韌性好，更重要的是抗擠毀性能表現優異，實測值高于用戶技術要求。 包鋼鋼管有限公司研發中心油套管技術負責人石曉霞說;"經過前期與用戶在技術、設計、勘探等多方面進行充分交流，我們結合包鋼稀土資源優勢，應用潔凈鋼冶煉技術、高精度熱連軋技術、窄窗口熱處理技術等，成功開發出適合鹽膏層使用的高抗擠毀專用套管，該批套管固井試壓后，所有參數均符合要求，井隊出具了試井合格報告，獲得了用戶的認可與好評。 "石曉霞還向記者介紹，包鋼鋼管有限公司還專門派遣專業技術服務人員進行售后跟井服務，確保該批BT125T高抗擠毀套管成功下井。 包鋼BT125T高抗擠毀專用套管是行業唯一應用稀土元素在鋼中的微合金化技術的同類型產品，這也造就其具有高于用戶技術要求的抗擠毀實測值。 下一步，包鋼鋼管有限公司將聚焦培育新質生產力，持續研發性能更加優異的各類石油專用套管產品，發揮"稀土+鋼"優勢，助力包鋼無縫管產品向更強性能、更廣領域、更高質量攀升。 文章編輯:【蘭格鋼鐵網】www.lgmi.com。

包鋼稀土鋼家族再添"拳頭產品"BT125T高抗擠毀專用套管成功下井,信息/文章/價格資訊

包鋼稀土鋼家族再添"拳頭產品"BT125T高抗擠毀專用套管成功下井，信息/文章/價格資訊 鋼材建材熱軋冷軋中厚板帶鋼涂鍍硅鋼型鋼H型鋼鋼管特鋼結構鋼普圓管坯優質板帶冷鐓拉絲優焊線工模鋼軸承鋼 包鋼BT125T高抗擠毀專用套管是行業唯一應用稀土元素在鋼中的微合金化技術的同類型產品，這也造就其具有高于用戶技術要求的抗擠毀實測值。 下一步，包鋼鋼管有限公司將聚焦培育新質生產力，持續研發性能更加優異的各類石油專用套管產品，發揮"稀土+鋼"優勢，助力包鋼無縫管產品向更強性能、更廣領域、更高質量攀升。 原創內容版權歸Mysteel所有，轉載需取得Mysteel書面授權，且Mysteel保留對任何侵權行為和有悖原創內容原意的引用行為進行追究的權利。 轉載內容來源于網絡，目的在于傳遞更多信息，方便學習與交流，并不代表Mysteel贊同其觀點及對其真實性、完整性負責。 申請授權及投訴，請聯系Mysteel(021-26093397)處理。

頁巖氣開采用套管抗外壓擠毀性能試驗研究

頁巖氣開采用套管抗外壓擠毀性能試驗研究摘要:本研究通過對頁巖氣開采過程中套管抗外壓擠毀性能進行試驗研究，探索了不同情況下套管抗擠毀性能的影響因素，包括孔隙壓力、溫度、套管外徑和壁厚等因素。 研究結果表明，在不同情況下，套管的抗擠毀性能有不同的表現。 關鍵詞:頁巖氣開采;套管;抗外壓擠毀性能;試驗研究正文:隨著頁巖氣開采的不斷發展，套管作為重要的開采設備之一，對其抗外壓擠毀性能的研究也越來越受到關注。 本研究通過相關的試驗研究，探討了套管抗擠毀性能的影響因素及其表現情況，對于頁巖氣開采過程中套管的使用和維護具有一定的參考價值。 1...。 批注本地保存成功，開通會員云端永久保存去開通 頁巖氣開采用套管抗外壓擠毀性能試驗研究 內容提示:頁巖氣開采用套管抗外壓擠毀性能試驗研究摘要:本研究通過對頁巖氣開采過程中套管抗外壓擠毀性能進行試驗研究，探索了不同情況下套管抗擠毀性能的影響因素，包括孔隙壓力、溫度、套管外徑和壁厚等因素。 1.實驗原理及方法1.1實驗原理套管抗外壓擠毀性能是指套管在受到外部壓力作用時所能承受的最大壓力值，即套管的破壞壓力。 其受到多種因素的影響，包括孔隙壓力、溫度、套管外徑和壁厚等。 1.2實驗方法本研究采用標準化試驗方法，將套管放置在試驗臺上，并施加一定的壓力，其中，壓力大小和施力時間的設置將根據不同的試驗要求而有所差異。 在試驗過程中，實驗人員將記錄套管在不同情況下的響應情況，并進行相應的數據處理和分析。 2.實驗結果與分析。 閱讀了該文檔的用戶還閱讀了這些文檔 關注微信公眾號

熱處理工藝對BT140TT抗擠毀套管組織性能的影響

熱處理工藝對BT140TT抗擠毀套管組織性能的影響摘要本文研究了熱處理工藝對BT140TT抗擠壓套管組織性能的影響。通過對不同熱處理條件的抗擠壓套管進行顯微組織觀察和力學性能測試，發現熱處理溫度和時間的變化對套管的晶粒尺寸、硬度、延伸率和斷

抗擠毀性能分析及高抗擠毀P110套管的設計

對包鋼P110鋼級石油套管抗擠毀性能及其主要影響因素(套管抗擠毀性能，材料力學性能，殘余應力，尺寸精度等)進行了試驗研究與分析.并針對正在開發的包鋼P110鋼級高抗擠毀石油套管BT-110T的各項主要技術指標進行了設計，明確了BT-110T的開發方向. 10.3969/j.issn.1009-5438.2006.z1.017 你可以通過身份認證進行實名認證，認證成功后本次下載的費用將由您所在的圖書館支付 您可以直接購買此文獻，1~5分鐘即可下載全文，部分資源由于網絡原因可能需要更長時間，請您耐心等待哦~

套管抗擠毀性能主要影響因素及提高套管抗擠毀性能的技術研究

應用領域:研究和試驗發展 通過研究與實踐，得出不同的淬火工藝得到不同形式的殘余應力分布。 對比研究指出，PU3一號熱處理線內冷式淬火將得到外表面拉應力、內表面壓應力分布，這對抗擠毀強度的提高是有害的:而二號熱處理線的旋轉外冷卻方式淬火，將得到外表面壓應力、內表面拉應力的分布，這對抗擠毀強度的提高是有益的。 本項目采用新型粉末近凈成型技術制造輕金屬近凈成型零件，是一項無切削或少切削的金屬材料加工成型方法。 本項目的創新點在于優化粉末成型工藝，顯著降低金屬零部件的成本和生產周期，并可制備納米結構材料優化了材料的性能。 作為一種新型的粉末近凈成型工藝，顯著提高了輕金屬零部件生產周期，降低了輕金屬零部件的生產和加工成本，顯著提高材料利用率，是一項無環境污染生產工藝。 在現有輕金屬市場中，我國的鈦材年產量約5萬噸。 本項目現有成熟關鍵技術是金屬粉末成型工藝，包括金屬粉末成型，燒結，產品成型。 待研究的關鍵技術為將零部件小批量生產線轉變為大批量自動生產線。 通過新型粉末成型工藝制備出的汽車發動機搖桿，其技術指標數據穩定，其塑性可達20%，拉伸強度為800MPa，顯著高于現有同類零部件的性能。 團隊一直致力于本征高介電薄膜電容器介質材料的研究，先后開發出了基于聚芳醚高分子的10種高介電材料，此外，我們所開發的PEEK具有優異的力學性能，拉伸強度可以達到60~120MPa，拉伸模量高于2.1GPa。 本產品基于聚芳醚類介電高分子的合成改性，歷經三代材料的設計、測試與使用，通過在PEEK分子側鏈引入含羥基、甲砜基和氰基等極性基團，增加主鏈剛性，設計得到一類高溫儲能性能優異的PEEK。 其力學性能與傳統聚醚醚酮相當的同時，其耐熱性和介電常數均優于后者。 同時我們的產品在2020年已經申請了相關專利和發表了相關論文，使技術得到了保障。 同時，由于本產品介電常數提高、儲能密度大幅提升，釋放相同能量所需空間減少，所以成品的尺寸相比其他薄膜電容器大大減小。 本項目為新建項目。 生產過程包括原料采購、準備、加工、分離、盛裝等。 本項目實施后，除去以上企業本身的經濟效益以外，還會產出(直接、間接)相應的經濟效益。 一是生態環境好轉、城市形象提升后將改善投資環境從而促進招商引資工作。 二是生態質量的提高將使房地產、旅游、賓館飯店等相關產業的商品質量隨之提高，需求擴大。 三是與汽車尾氣治理相關的產品生產和服務提供將因此而發展起來，創造出相應的就業機會和經濟產出。 四是進行汽車尾氣治理可以減少相關疾病的發生，減少醫藥費用支出。 產品碳足跡指某個產品或服務從資源開采、原材料生產到產品生產的生命周期過程中所排放的溫室氣體總量，對于終端消費品還包括產品使用和產品使用后處置過程的排放。 開展產品碳足跡工作可分為三個階段，分別為準備階段、實施階段、評價階段。 我們提供碳足跡測算、碳足跡評價與優化、輔助碳標簽與低碳產品認證、供應鏈碳足跡系統服務、基于區塊鏈的碳足跡服務等服務方案。 纖維素是在自然界廣泛存在的可再生生物質資源，生產原料來源于稻草、麥秸稈、甘蔗渣、樹木、竹子、海藻等，應用十分廣泛，可用于紡織面料、一次性餐具、紙制品、膜布、阻燃紙、功能性墻紙、功能性膜、功能性纖維等。 羧甲基纖維素鈉由于其分子結構中含有親水性很強的羧甲基鈉基團，由其制備的敷料具有很高的吸濕性和形成膠體的能力。 臨床研究結果表明，使用羧甲基纖維素敷料比普通紗布可以提高愈合率130%，并且減少愈合成本24%，由于羧甲基纖維素敷料比普通紗布所需要的更換次數減少，護理時間可以大大地減少。 可轉化應用到醫療器械類的止血粉、止血、止血噴霧，醫美類的功能性面膜等。 羧甲基纖維素產品應用廣泛，由于羧甲基纖維素水溶的特點，我們團隊采用納米技術改性羧甲基纖維素，進一步生產水溶性纖維。

一種抗擠毀石油套管及其制造方法

一種抗擠毀石油套管及其制造方法 專利名稱::一種抗擠毀石油套管及其制造方法 :本發明涉及到一種石油天然氣井石油套管，尤其是涉及一種優質超高抗擠毀石油套管及其制造方法。 :一般認為，把臨界擠毀應力超過APIBul5C2規定值而達到某一最小值以上的套管稱為超高抗擠套管。 不同強度不同規格超高抗擠毀油套管的最小擠毀強度見表1所示。 表1超高抗擠套管須達到的最小抗擠強度外徑壁厚最小抗擠強度95TT110TT125TT139.727.7267.274.181.59，1785，597.6107.310.54103.1119.6132，912，09122.7144.8159.312.70140，0167，2183.41778.08.0541.743.846，89.1958.361.766.010.3672.480.786.311.5183.895.5102.112.6595.2110.0113.413.72105.8123，8132.821謹10.1644.146.511.4359.663，412.7071.780.014.1583.895.2244.4810.0333.133.134.811.0541.443.845.911.9951.053.855.213.8469.077.281.415.1178.6訓93.115.8884.195.8100.7339，7212.1921.721.721.713.0626.926.926.93這種套管是適用于深井、超深井等油氣井完井作業不可缺少的專用管材，在下井及固井過程中，起著保護井眼、加固井璧、隔絕井下油、氣、水層及封固各種復雜地層，保證鉆進的作用。 隨著我國西部油井的井深增加，井壓增大等開采難度的增加，油田對油井管的抗擠壓性提出了更高的要求。 從概念的提出到今天的工業化生產與應用，高抗擠套管的研究已有近百年的歷史。 在產品的研發與實踐中，人們逐步認識到控制材質的屈服強度、殘余應力、套管外徑不圓度以及套管壁厚偏差等因素是提高套管抗擠毀性能的四大法寶。 一般而言，套管的抗擠強度隨著不圓度以及壁厚不均度的增加近似呈線性比例下降;經淬火回火后，套管表面拉壓應力均在100MPa左右，而冷矯直改變了內外表面的殘余應力的分布狀態，致使內表為壓應力，外表面為拉應力數值在±100±400之間變化，這種大的殘余應力的存在將嚴重降低套管的抗擠強度，因此，為了盡可能消除殘余應力的不利影響，應該在較高的溫度下矯直;然而，套管的抗擠強度與屈服強度直接相關;對于同一鋼級而言，在生產控制上取該鋼級的上限。 如110鋼級，API標準規定的屈服強度為758-965MPa，在生產高抗擠套管時，屈服強度一般控制在860-965MPa。 這樣，為了獲得較高的屈服強度，回火溫度又不宜過高。 中國專利CN1619005公開了一種高抗擠毀的石油天然氣開采中深井、超深井石油套管及其生產方法。 首先該專利所提供的石油套管為非API鋼級，其次，所使用的鋼的化學成分不含Ti、Nb、Al等元素，而這些元素可以通過細化奧氏體晶粒來提高材料的強韌性，由于該專利沒有對合金的成分以及組織因素進行控制，因此不能滿足油田超高抗擠毀的性能要求。 相關高抗擠抗硫石油套管的日本專利JP63210236A指出，淬火、回火后200-500°C溫矯直或冷矯直后再加熱處理可以使鋼管既保持高的抗擠強度又有較好的抗腐蝕性能。 因為這樣可以降低鋼管的殘余應力，因而對鋼管的抗擠抗硫性能都有利。 該專利所使用的鋼種為添加了Nb的傳統的CrMo鋼，由于化學成分過于簡單，沒有對鋼管的微觀組織、幾何尺寸以及殘余應力進行嚴格的控制，鋼管的抗擠性能遠不能滿足油田更高的需求。 發明內容本發明要解決的技術問題是提供一種抗擠毀石油套管及其制造方法，以彌補現有技術的不足，滿足油田對油井管提出的更高抗擠壓性的需求。 降低其冶金制造成本。 本發明的構思根據材料學，提高材料的屈服強度自然是提高套管的抗擠強度。 以110鋼級不同壁厚的177.8套管為例，不難發現壓潰失效形式主要為塑性擠毀或屈服擠毀。 毫無疑問，不管是那種擠毀失穩模式，擠毀過程是一個塑性變形的過程。 雖然尺寸因素和殘余應力也影響這一過程，但從材料學上，可以通過織構與微觀組織設計和控制來延緩這一過程而達到提高抗擠強度的目的。 對于鋼管生產而言，軋管是最關鍵的環節之一。 對于軋制過程，人們往往聯想到織構。 文獻上査不到對鋼管織構的研究，但人們對于熱軋鋼板織構的認識己經比較清楚。 熱軋鋼板織構的形成過程可以根據終軋溫度的范圍分為四種基本的類型，即(I)奧氏體再結晶區終軋;(II)奧氏體非再結晶區終軋;(III)兩相區(a+Y)終軋;(IV)鐵素體區終軋。 由于熱軋織構的遺傳性，經過后續熱處理，最終形成的織構具有不同的特征。

北京化工大學

研究生教育 科學研究研究機構 常州先進材料研究院 廈門生物產業研究院 蘇州(相城)研究院 環渤海生物產業研究院 安慶研究院 人工智能交叉研究中心 碳中和研究院 研究生招生 研究生教育 科學研究研究機構國家級重點實驗室 國家級工程技術研究中心 省、部級工程技術研究中心(所) 北京市哲學社會科學研究基地 常州先進材料研究院 廈門生物產業研究院 蘇州(相城)研究院 環渤海生物產業研究院 安慶研究院 人工智能交叉研究中心 碳中和研究院 第二學士學位 研究生招生推免生 第二學士學位 教師發展研究 2024年山地戶外運動科學健身指導宣講進校園活動首站在我校舉行 教學科研 education 北京化工大學馮越教授課題組在Nature Chemical Biology刊發最新研究成果 CRISPR-Cas系統廣泛存在于細菌和古細菌中，是原核生物的一種適應性免疫系統，用來抵御病毒、質粒等外源核酸的侵入。 然而在2013年，有研究人員在ICP1噬菌體中發現了I-F型CRISPR-Cas系統。 噬菌體的CRISPR-Cas系統相較于細菌CRISPR-Cas系統有何特點尚待研究。 2024年7月8日，我校馮越課題組與清華大學楊茂君課題組合作在Nature Chemical Biology發表了題為"Cas1 mediates the interference stage in a phage-encodedCRISPR–Cas system"的研究長文以及"An alternative mechanism for recruiting Cas2/3 in a phage-encoded CRISPR–Cas system"的研究簡報，報道了ICP1噬菌體CRISPR-Cas系統獨特的招募Cas2/3降解靶DNA的機制。 本文通過結構生物學、生物化學和噬菌體學等多種手段闡明了ICP1CRISPR-Cas系統復合物全新的招募Cas2/3的分子機制。 首先，他們發現ICP1 Cas1可以結 我校周偉東教授團隊在Nature Sustainability刊發最新成果:可回收的寬電化學窗口聚合物包水電解質 2024年4月，我校有機無機復合材料國家重點實驗室的研究人員在Nature Sustainability上發表題為"Water-in-polymer electrolyte with a wide electrochemical window and recyclability"的最新成果。 該研究以水的配位結構為核心，從動力學和熱力學角度，分析了影響水系電解質電化學窗口的因素，利用"聚合物包水"結構，輔助原位界面鈍化，構建了具有低鋰鹽用量和寬電化學窗口的固態水系電解質，并提出鋰鹽回收策略，為低成本可持續水系電池的發展邁出重要一步。 邱介山教授團隊在PNAS上刊發最新成果 2024年4月2日，我校化學工程學院、化工資源有效利用國家重點實驗室邱介山教授團隊以第一通訊單位在美國科學院院刊Proceedings of the National Academy of Sciences (PNAS)上發表了題為"Surface atom knockout for the active site exposure of alloy catalyst"的最新成果。 邱介山團隊長期從事能源材料化工領域的研究，在功能材料的可控合成及結構精細調控方法學方面有扎實的學識和技術積累。 在這篇PNAS論文中，他們融合材料的表面分子化學工程、生物技術領域基因敲除和電池電化學反應的策略，創建了表面原子電化學敲除新方法，實現了對合金納米催化劑結構和性能的精細調控，以催化氧還原反應為探針，揭示了表面原子敲除方法在合金納米催化劑合成和性能調控方面重要的獨特功效，這個新方法有望促進電化學工程、材料化工與多相催化的深入融合發展。 我校孫曉明教授團隊在《Nature Catalysis》刊發最新研究成果 北京時間11月16日，我校化學學院，化工資源有效利用國家重點實驗室孫曉明教授、田書博副教授，化工學院有機無機復合材料國家重點實驗室莊仲濱教授，以獨家通訊單位在國際知名期刊Nature Catalysis上發表了題為"Co(CN)3catalysts with well-defined coordination structure for the oxygen reduction reaction"的最新研究成果。 該成果基于Co(CN)3晶體的精確可控合成，一方面說明了Co(CN)3微晶在陰離子交換膜燃料電池中的巨大應用前景，另一方面還為M-N-C類催化劑的配位數-性能關系提供了實驗上準確可行的參考系。

【山東高密度聚氨酯保溫硬質鋼管】圖片

聚氨酯直埋保溫管由于其施工簡便，節能防腐，容重輕，強度高，絕熱，隔音，阻燃，耐寒，防腐，不吸水等特點效果顯著，大量用于室內外 執行CJ/T114-2000《高密度聚乙烯外護管聚氨酯泡沫塑料預制直埋保溫管》標準或EN253《用于地下水熱管網的整體預制保溫系統，由工作鋼管，聚氨酯保溫層和聚乙烯外套管組成的保溫管》，鋼管可以采用:20#和Q235鋼制作的無縫鋼管，螺旋鋼管及電焊鋼管，性能指標符合國家及石油部標準;無縫鋼管采用GB/T8163-2008標準;螺旋鋼管采用SY/T5037-2000，GB/T9711.1-2011，電焊鋼管采用GB/T3091-2001。 執行標準:鋼制對焊管件GB/T12459-2005鋼板制對焊管件GB/T13401-2005鋼制彎管SY/T5257-2004;外套管執行GB13018-91《聚乙烯(PE)管材外徑和壁厚極限偏差》標準;聚氨酯直埋保溫管技術參數:軸向剪切強度:≥0.12MPa(23±2)，連續運行溫度:140Max，峰值運行溫度:150Max，使用壽命:≥30年(保溫層及外護層，工作鋼管的使用壽命與水質有關)，管端凈區長度:200mm-400mm，管徑范圍:DN20-DN1200，平均孔徑:≤0.5mm，閉孔率≥88%，任意位置密度≥60/m3，抗壓強度≥0.3MPa(10%變形條件下)，吸水率:≤10%(100沸水90分鐘)，高密度聚乙烯外護管:密度≥950/m3(20)，炭黑含量:2.5%±0.5%(質量百分比)，導熱系數:0.43W/(m.)，熱膨脹系數:18010-6(1)，熔融聚氨酯直埋保溫管指數:0.50~0.70g(MFI190/5kg)，拉伸強度:≥19MPa，斷裂伸長率:≥350%，耐環境應力開裂:≥200h。 保溫管結構:一層:工作鋼管根據設計和客戶的要求一般選用無縫管，螺旋焊管，直縫焊管，ppr和玻璃鋼管等。 (鋼管表面可進行拋丸除銹工藝，也可做防腐) 第二層:聚氨酯保溫層用低，高壓發泡機在鋼管與外護層之間的夾層中，一次性注入硬質聚氨酯泡沫塑料原料而成。 (即俗稱的"管中管發泡工藝) 第三層:高密度聚乙烯預制成需方要求壁厚的塑料管材，其作用一是保護聚氨酯保溫層免遭機械硬物破壞，二是防腐，防水;或者選用玻璃鋼，其特點是重量輕，壽命長，運輸便利，施工費用低，無須維修，綜合造價低。 1.降低工程造價:據有關部門測算，雙管制供熱管道，一般情況下可以降低工程造價的25%(采用玻璃鋼做保護層)和10%(采用高密度聚乙烯做保護層)左右。 2.熱損耗低，節約能源:聚氨酯直埋保溫管其導熱系數為:λ=0.013-0.03kcalm·h·oC，比其他過去常用的管道保溫材料低得多，保溫效果提高4~9倍。 再有其吸水率很低，約為0.2kgm2。 吸水率低的原因是由于聚氨酯泡沫的閉孔率高達92%左右。 低導熱系數和低吸水率，加上保溫層和外面防水性能好的高密度聚乙烯或玻璃鋼保護殼，改變了傳統地溝敷設供熱管道"穿濕棉襖"的狀況，大大減少了供熱管道的整體熱損耗，熱網熱損失為2%，小于國際10%的標準要求。 山東高密度聚氨酯保溫硬質鋼管 3.防腐，絕緣性能好，使用壽命長:由于聚氨酯直埋保溫管保溫層緊密地粘結在鋼管外表面，隔絕了空氣和水的滲入，能起到良好的防腐作用。 同時它的發泡孔都是閉合的，吸水性很小。 高密度聚乙烯外殼，玻璃鋼外殼均具有良好的防腐，絕緣和機械性能。 因此，工作鋼管外皮很難受到外界空氣和水的侵蝕。 4.占地少，施工快，有利環境保護:聚氨酯直埋保溫管不需要砌筑龐大的地溝，只需將保溫管埋入地下，因此大大減少了工程占地，減少土方開挖量約50%以上，減少土建砌筑和混凝土量90%。 同時，聚氨酯直埋保溫管加工和現場挖溝平行進行，只需現場接頭，可以縮短工期約50%以上。 5.可設置報警系統，自動檢測管網滲漏故障，準確指示故障位置并自動報警。 詆毀、惡意攻擊、無事實依據、非正能量的消極評語會被管理員刪除，您的評語可能對其他人有很高的參考價值。

高抗擠毀套管基本知識-20230513.docx

高抗擠毀套管基本知識1、開發背景自20世紀70年代以來，油田套管損壞問題十分嚴重。 據統計到2002年底，我國油田套管損壞井數已達兩萬多口，國外也存在同樣問題。 一般來說，除套管設計和施工方面的原因之外造成上述大量套管非正常損壞的主要原因有:高壓注水造成斷層或泥巖層進水，導致地應力異常及地層位移變化，使套管錯斷或破裂;地層壓力變化不平衡造成地層巖石骨架變形，在進水的滑移面上產生錯切位移;鹽巖、泥巖吸水蠕變非均勻外擠應力導致套管縮徑或擠毀;疏松砂巖出砂造成套管圍巖坍塌擠毀套管或使套管彎曲變形;射孔、出砂、壓裂等作業使套管破裂;熱采井的高溫循環載荷使套管拉斷或脫扣;弱膠結地層壓實作用產生附加載荷使套管彎曲;地層礦物、地下水或注入水使套管腐蝕穿孔甚至難以承受設計載荷而破壞等等。 以國內某油田為例，截止2001年底，該油田統計套損井1599口，其中套管被擠毀井1198口，占套損井總數的75%。 并且多數套管損井的使用壽命低于設計年限。 井況的惡化不僅破壞了注采井網，影響了增產增注措施的實施，而且還造成儲量和產量的損失，從而嚴重影響著油田的穩定與發展。 幾十年來，生產廠家和油田用戶在防治套管的被擠毀方面進行了不懈的努力。 在油田方，開發了雙層復合套管，(兩層套管之間填充高強度水泥)，以及增加套管外水泥強度和厚度等辦法來提高下井套管的高抗擠毀強度;而生產廠家則在提高套管的抗擠毀能力方面進行了深入的研究，在對套管的抗擠毀強度影響因素的研究中發現，D/T、不圓度、壁厚均勻度、材料強度、套管壁厚、殘余應力等對套管的抗擠毀強度具有顯著影響。 在認清了這些影響因素的基礎上，通過對這些因素進行有效地控制，進而開發了一系列的高抗擠套管。 這類高抗擠毀套管，比同規格同鋼級的API套管的抗擠毀強度高出20%~60%，有些規格抗擠毀強度甚至較API更高一鋼級套管和更厚一級壁厚套管的抗擠毀強度還要高。 API規格高抗擠毀套管的研制，解決了部分常規的油田需要，但在一些油田對套管抗擠強度的特殊要求，則仍然無能為力。 20世紀90年代之前，盡管市場對高抗擠毀套管有急切的需求，但由于各種條件的局限，在選用高抗擠毀套管方面，只能局限在API規格范圍內。 這種解決方案在許多情況下并不能真正解決問題。 仍以前面提及的某油田為例，為解決油水井套管抗擠毀問題，將下井套管從80Ksi鋼級提高到110Ksi鋼級高抗擠毀套管，將∮139.7×9.17mm的壁厚提高到∮139.7×10.54mm的壁厚(API5CT規范中的最大壁厚)。 然而，這樣做的結果也只能將油水井壽命由原來的平均6年提高到7年。 如何防范鹽膏層蠕變擠毀套管，是某油田長期攻關解決的重大技術難題。 通過對該油田現場統計分析與反演得出:鹽膏層蠕變對生產套管產生的最大等效外擠壓力為167Mpa，而API標準套管(內徑不低于118mm的現有套管)的最大抗擠強度尚未超過120Mpa，因而無法克服如此巨大的鹽膏層外擠載荷。 目前國內各個油田套損情況都很嚴重。 尤其是對含巖鹽層、泥巖層的油田以及實施注水、熱采等工藝的油田。 油田套損的主要原因基本上都可以歸咎于套管受到了非均勻載荷的影響。 2、擠毀失效機理2.1、套管失效基本形式套管的失效形式可用八個字概括:脫、漏、粘、擠、破、裂、磨、蝕。 脫:管體螺紋從接箍內滑脫漏:螺紋連接處失去密封粘:螺紋粘扣擠:管體擠毀破:管體受內壓爆破裂:拉斷、錯斷、縱裂、射孔開裂以及疲勞、應力腐蝕開裂等磨:套管與鉆柱互相磨損蝕:腐蝕及應力腐蝕2.2套管擠毀的失效機理。 高強度高抗擠套管主要用于深井及超深井或地層條件復雜對套管性能要求苛刻的場合。 因此，要求套管具有高的抗拉及連接強度，優異的抗擠毀能力，良好的密封性能等良好的綜合性能，而其中的核心是套管的抗擠毀能力。 套管被擠毀主要是分為套管在外擠壓力作用下的破壞形式和地層流體內壓力作用下的破壞形式。 當外擠壓力和地層流體內壓力使套管的管壁上產生的應力強度達到或超過套管屈服強度時，管體發生了塑性變形，即發生套管擠毀的失效。 2.2.1外擠壓力及套管的抗擠強度2.2.1.1外擠壓力套管柱所承受的外擠壓力主要來自管外泥漿柱壓力，地層中流體壓力、易流動巖層側壓力以及擠水泥和壓裂時的擠壓力。 在水泥面以上套管柱是承受的泥漿柱壓力。 計算外擠壓力時，在API常規套管柱設計中都按最危險情況考慮，即認為套管內沒有液柱壓力的全掏空狀態，如鉆井過程中發生井漏、井噴或開采后期。 外擠壓力按以下公式進行計算P=0.01γmH式中γm--套管外環空泥漿密度(或鹽水密度)，克/厘米3，H--計算點井深，米，P--套管柱所受外擠壓力，兆帕。 2.2.1.2套管抗擠強度套管柱在外擠壓力作用下的破壞形式，除少數小直徑和厚壁的套管外，主要是失穩破壞，而不是強度破壞。

建筑裝飾用石材鋁蜂窩復合板征求意見稿.doc

已閱讀5頁，還剩8頁未讀，繼續免費閱讀 版權說明:本文檔由用戶提供并上傳，收益歸屬內容提供方，若內容存在侵權，請進行舉報或認領 2.本站的文檔不包含任何第三方提供的附件圖紙等，如果需要附件，請聯系上傳者。文件的所有權益歸上傳用戶所有。 3.本站RAR壓縮包中若帶圖紙，網頁內容里面會有圖紙預覽，若沒有圖紙預覽就沒有圖紙。 4.未經權益所有人同意不得將文件中的內容挪作商業或盈利用途。 5.人人文庫網僅提供信息存儲空間，僅對用戶上傳內容的表現方式做保護處理，對用戶上傳分享的文檔內容本身不做任何修改或編輯，并不能對任何下載內容負責。 6.下載文件中如有侵權或不適當內容，請與我們聯系，我們立即糾正。 7.本站不保證下載資源的準確性、安全性和完整性，同時也不承擔用戶因使用這些下載資源對自己和他人造成任何形式的傷害或損失。 最新文檔國際海上運輸合同范文2024年軟件產品采購合同范本(2024版)

無磁油田鉆鋌-油勘石油裝備-P580無磁油田鉆鋌

無磁油田鉆鋌-油勘石油裝備-P580無磁油田鉆鋌 天津市油勘石油裝備有限公司網址:主營產品:石油套管，油套管短接，特殊扣油套管，石油鉆桿，螺桿鉆具，

P110鋼級Ф139.7mm×10.54mm高抗擠套管抗擠毀性能分析及擠毀強度預測

為了研究P110鋼級Φ139.7mm×10.54mm套管擠毀位置幾何參數對擠毀強度的影響，對套管抗擠毀強度進行準確預測，抽取不同批次試樣9根，分別進行拉伸試驗、殘余應力檢測和幾何參數測量，并結合套管全尺寸擠毀試驗結果，分析了影響該規格套管抗外壓擠毀性能的主要因素及套管擠毀失效位置與幾何缺陷的關系.此外，還對擠毀壓力的理論/實際偏差與管體壁厚、壁厚不均度、管徑、橢圓度及殘余應力的關系進行了分析，擬合得出P110鋼級Φ139.7mm×10.54mm套管擠毀強度更精準的預測公式.結果表明，在屈服強度相近、壁厚不均度在1.35%~9.21%、橢圓度小于0.56%的前提下，P110鋼級Φ139.7mm×10.54mm套管的壁厚對抗擠毀強度的影響程度遠遠大于管體外徑、壁厚不均度和橢圓度的影響. DOI:10.19291/j.cnki.1001-3938.2017.06.003

高強度頁巖氣井開采用CB140V套管的開發.pdf

該【高強度頁巖氣井開采用CB140V套管的開發】是由【cj83252951】上傳分享，文檔一共【4】頁，該文檔可以免費在線閱讀，需要了解更多關于【高強度頁巖氣井開采用CB140V套管的開發】的內容，可以使用淘豆網的站內搜索功能，選擇自己適合的文檔，以下文字是截取該文章內的部分文字，如需要獲得完整電子版，請下載此文檔到您的設備，方便您編輯和打印。 萬方數據 高強度頁巖氣井開采用套管的開發新產品開發劉廣華，陳松林，蘇鄭卿-隨著世界油氣工業的發展以及各國對能源的戰略需求增大，自美國頁巖氣革命以來，直井和水平井的壓裂工藝已成為開發頁巖氣的關鍵因素，而壓裂作為一種關鍵的增產技術手段在頁巖氣開發過程中已得到廣泛應用T諮沽壓討校逞移生產套管出現了大量的變形損壞，嚴重影響生產。 根據相關文獻分析㈨，套管損壞主要表現為套管管體受到的外界非均勻載荷超出套管能力極限，導致套管整體結構失穩，發生點變形，主要變形為剪管生產過程中，提高壁厚和屈服強度均可以提高抗抗擠毀性能作為套管的主要實物性能指標，起著維持套管穩定性的重要作用。 參考部分文獻資料，在鋼管規格確定的情況下，影響抗擠毀性能的主要參數是:外徑橢圓度、壁厚均勻性、屈服強度和殘余應力?一!R虼耍誶慷卻锏礁旨兌G的同時，控制好套管的幾何尺寸精度并降低殘余應力，可以生產出具有較高抗擠毀強度的套管。 管為例，從鋼管生產過程中的尺寸控制、性能控制等方面介紹了頁巖氣套管開發生產過程。 根據短墜芑蠐凸艿男閱薌撲恪罰雜規格鋼級套管，其適用的抗擠毀強度撲愎轎K芐渭坊傺沽式，見公式霉娓癲返睦礪劭辜坊僨慷瓤旨短墜芐閱苤副暌切變形和擠壓變形。 因此，在頁巖氣套管選型及套外壓擠毀強度，能有效地減少套管變形。 規格鋼級套以達到粘1ζ綻成止苡邢熏荊粘V摘要:分析頁巖氣開采用套管的使用工況和失效形式，設計開發出鋼級頁巖氣套管。 以中規格為例，從材料設計、軋制工藝優化、熱處理工藝研究、尺寸精度提升、抗擠毀能力研究等方面，實現具有高強度、高韌性、高尺寸精度、高抗擠毀性能的頁巖氣套管開發，并順利完成了油田試用，取得了良好的效果。 關鍵詞:套管;;頁巖氣;高強度;抗擠毀/畇.-..開放科學試捶標識碼:劉廣華，男，碩士，工程師，首席主任工程師，主要從事熱軋無縫鋼管的生產和研發工作。 以中鋼管年碌淼期×.①，.，，:-鎕，-琱猟綺，，，..;;甧;鎠琕.，. 額產品開發‰兒一//￡￡--套管壁厚，。 饕<際踔副種稚杓仍狀，從而進一步保證鋼管熱處理后的綜合堋式中!!9娑ǖ淖畹頹慷齲琈;!L墜芡餼叮琺為了降低套管尺寸對抗擠毀強度和使用性能的影響，對套管尺寸公差進行了嚴格設計，中規格套管幾何尺寸要求見表首先需保證管體具有良好的屈服強度和抗拉強度，確保管體強度指標達到設計要求;其次在保證強度的前提下，盡可能提高管體韌性。 參考國內合金結構鋼標準，并結合以往套管生產經驗，綜合考慮，選擇具有良好強韌性的合金鋼，并添加少量的細化晶粒元素、群轄鷦K亍8蹌茉加調質熱處理鋼的淬透性并有二次硬化的作用，可提高碳鋼的硬度和耐磨性而不使鋼變脆，經回火熱處理后具有良好的綜合性能;鉬在調質鋼中不但能夠提高鋼的淬透性，還具有良好的熱強性，提高鋼的抗回火性或回火穩定性，使鋼材可以在較高的溫度下回火，從而更有效地消除蚪檔殘余應力，提高塑性;釩在鋼中主要以碳化物的形式存在，其主要作用是細化鋼的組織和晶粒，但會降低鋼的強素聯合作用，在調質鋼中能提高鋼的強度和屈服比，降低過熱敏感性;鈮在鋼中也具有細化晶粒的作用，微量鈮可以在不影響鋼的塑性和韌性的情況下提高鋼的強度，提高鋼的沖擊韌性并降低其脆性規格套管化學成分設計目標見表高爐鐵水細餼禵真空脫氣一連鑄÷緩冷一管坯檢驗潿ㄐ腳管坯加熱一穿孔一軋管一再加熱一定徑一冷卻一調質熱處理一熱矯直一壓力矯直一管端鋸切一目視檢驗一尺寸檢驗一超聲波探傷一管端磁粉一水壓測試一通徑斗車絲一螺紋檢驗一管擰一噴標坑鴕包裝入庫。 為了降低鋼中氣體含量對鋼韌性的影響，在管坯冶煉過程中采取了真空脫氣處理，其中叫響，冶煉過程中采取了鈣處理，改善鋼中夾雜物形A吮Vと仍墜討忻ü鼙諍窬端冷定心，一方面提高穿孔過程的咬人條件，另一方面保證咬入過程對中性，從而提高穿孑ü艿謀景糇魑T乒痰鬧饕1湫喂ぞ擼怯響荒管壁厚精度的主要工具;因此，對芯棒直度和橢圓度提出了更高的要求，芯棒直度≤癿，。 在軋制生產之前，對芯棒直度和橢圓度進行逐支檢驗和壓力矯直，并剔除最終無法滿足要求的芯棒，保留直度和橢圓度最好的棒投人生產使用。 張力定徑孔型設計過程中，充分發揮機架微張力定徑機的設備特點，控制單架最大減徑求見表度和韌性，在結構鋼中常和錳、鉻、鉬以及鎢等元轉變溫度。 工藝流程繃犢刂×，訓，塒×。

套管內壁磨損對其抗擠毀性能影響的有限元分析

運用有限元法，建立起計算模型，對內壁管損套管的抗擠毀強度進行了定量計算，并與全尺寸實物試驗結果進行了對比.指出套管的抗擠毀強度與內壁磨損程度基本成線性關系.同時指出，在計算套管的抗擠毀強度時，用均勻磨損模型代替非均勻磨損模型，計算結果有較大誤差. 10.3969/j.issn.1001-3482.2000.03.015 你可以通過身份認證進行實名認證，認證成功后本次下載的費用將由您所在的圖書館支付 您可以直接購買此文獻，1~5分鐘即可下載全文，部分資源由于網絡原因可能需要更長時間，請您耐心等待哦~ 研究點推薦

熱浸塑鋼質線纜保護管

下列文件中條款通過本標準聯足適粒至聯度絕誤敵勞的引用而成為本標準的條款。 凡是注日期的引用文件，其隨后所有的修改單(不包括勘誤的內容)或修訂版均不適用于本標準，然而，鼓勵根據本標準達成協議的各方研究是否可使用這些文件的最新版本。 凡不標注日期的引用文件，其最新版本適用于本標準。 GB/T1766-1995色漆和清漆涂層老化評級方法 GB/T1765漆膜耐候性測定法測定耐濕熱，耐她鹽霧，耐候性(人工加速)的漆膜制備法. GB/T2102鋼管的驗收、包裝、標志和質量證明書GB/T3091 普通碳素鋼電線套管 3.定義熱浸塑鋼質線纜保護管是指以鋼管為基體材料，在其表面上涂裝納米基高聚360百科物復合工程粉末涂膜與施面樣當款翻縣局吸鋼管牢固粘接而且長期穩定的產品，這種產品稱為熱浸塑鋼質線纜保護管。 鋼管的管體采用Q235優質碳素鋼管，內外表面在焊接生產過程中采取除焊筋處理，焊縫無金屬邊、尖邊和尖的凸起，擴口部分一次成型，不得焊布延京接。 4.產品規格 3.5mm 3.75mm 18胞白答致5 4.0mm 5.技術要求5.1材質要求5.1.1用于涂敷兒卷示顯頭增用的原坯鋼管質量應依據表1的規定。 。 涂層采用納米基高聚物復合工程粉末為防腐蝕材料，粉末然再真保總以聚乙烯樹脂為基料，檢析官之顏料及助劑制成。 防腐性能高，涂層厚度均勻，涂層厚度≥300um。 5.2涂敷管的公稱口徑選思物言老著煤趙機均用原壞管的公稱口徑表示 5.關思流議室黑天力名頭3涂敷管的涂層應符合表2所列的各項技術指標。 涂層完整，色澤一致，表面光滑，無結塊，無氣泡，富趙趙水手備不龜裂。 2抗彎曲能力 以8倍直徑為曲率半徑，彎曲30，涂層不剝離。 不軟化、不起皺、不起泡、不開裂;GB/T501關內求首放魯卷久夠者殺68-1992; 累計接受輻射能量≥3.5×106無明顯老化 GB社將裂業輪五兒宗價提約246-82;GB/T50168-1992; IEC614:1調堅染里呢順建品組成994 G第綠識笑色普謂損鄉組B/T50168-1992; D克治印裂女開剛鐘L/T802-2002 5.3附件要求廠家提供必要的管枕等附件和修補材料。 6.試驗方法6.1涂層外觀按GB/T11186的規定進行。 6.2涂層顏下司沉翻裂色按GB/T11186的規定進行。 6.3涂層厚度(膜厚)檢驗時應用測量精度不低于±0.5﹪的磁性測厚儀在涂敷管上團這唱陽標測量，測量時應在距離端部20mm以內的圓柱表面上測量相距500mm三點，取其算術平均值。 6.4試驗 針雖蘭成門值農整聯劉神孔試驗，用針孔探測儀在1500V電壓下，對涂敷管的涂層進行檢測，屬神措們抗濃隊度消看有無火花。 6.5彎曲試驗 公稱口徑小于和等于50mm的鋼管應按GB/T244規定的方法進行彎曲試驗，其試樣長度 1000mm，在常換故干垂邊些協也標溫下以6D為半徑彎曲90。 6歲最統此費區.6壓扁試驗 公稱口徑大于5委促滿0mm的鋼管應按GB/T2之直46規定的方法進行壓扁試驗，其試樣長度50mm，在常溫下置于兩平板之間，漸漸壓縮使平板間距離為涂敷管外徑的2/5。 6.7沖擊試驗 從涂敷管的任意部位里林字現所切取長度100mm作為試苦權重樣，在常溫下，以表3規定的高度，按GB/T17末船規較除總舉食死32進行沖擊試驗。 此